金属材料表面抗空蚀涂层的研究进展

    1 金属材料表面抗空蚀涂层的制备技术

    近年来,随着表面涂镀层技术的发展,具有优异综合力学性能的抗空蚀涂层的研究取得了较大进步,流体的力学性能和使用寿命得到有效提高。采用的表面涂镀技术包括激光表面改性技术、等离子表面改性技术、热喷涂技术、渗氮和堆焊等。

    1.1 激光表面改性技术

    基于高能量的激光辐照热作用,通过激光表面熔覆、激光表面合金化、激光表面熔凝等技术,研究人员在不锈钢、铸钢、铜合金等材料表面制备出不同种类的抗空蚀涂层。

    (1)激光表面熔覆

    激光表面熔覆是利用激光辅助的热作用,使基体表面的合金粉末(或金属薄片)加热至熔融态,然后在基体表面快速凝固而形成合金层。目前在过流部件金属材料表面进行激光熔覆处理的熔覆材料可大致分为3类:(1)利用Fe、Ni、Cr、Co等多种单质元素制备合金粉末或在其中添加适量B、Si等元素获得自熔性合金,如镍基、镍铬基、铁基等。

    Kwok等采用预置粉末法在奥氏体不锈钢表面熔覆几百微米厚的Fe、Ni、Cr、Co、B等多种元素合金层,研究表明,涂层主要以奥氏体相为主,含有少量的碳化物与硼化物。熔覆层无裂纹和气孔,与基体结合牢固。该类涂层的空蚀失效形式与显微组织成分相关,涂层中含有较多的奥氏体相时表现为韧性断裂,而含马氏体相较多时则发生脆性断裂。比较而言,利用含Co的铁基合金粉末获得的熔覆层具有较强的抗空蚀性能,原因在于Co有利于提高涂层中马氏体含量,增加涂层硬度,从而有效降低空蚀孕育期层错的产生与应力诱发马氏体相变。(2)合金粉末+碳化物增强相。在NiAl合金粉末中添加TiC增强相后,激光熔覆获得的金属间化合物较未添加TiC的涂层的抗空蚀性能有所提高。分析认为TiC增强相提高了NiAl涂层加工硬化的性能。在Ni60中添加WC增强相后,在铸钢表面形成的熔覆层抗空蚀性能较基体提高了约21.43倍,原因在于涂层中紧密结合的WC颗粒强化了涂层中富Ni相。(3)NiTi合金涂层。Chiu利用激光熔覆技术在316L不锈钢表面分别预置NiTi合金粉末或NiTi合金薄片,获得的NiTi合金熔覆层存在差异,前者类似316L不锈钢奥氏体相结构,而后者则以NiTiB2相为主,同时夹杂部分细小的四方结构沉淀物。利用NiTi合金薄片获得的熔覆层具有较高的硬度、弹性回复比(接近块体NiTi合金)及致密度,抗空蚀性能较好。综上所述,激光熔覆涂层的原始成分与形态、预处理方式、显微组织严重影响其抗空蚀性能。

    (2)激光表面熔凝

    KwokCT等利用激光熔凝技术分别处理了马氏体S42000与AISI440C不锈钢,实验结果表明,马氏体S42000不锈钢表面形成了约89%(体积分数)的残余奥氏体相,处理后的材料在3.5%NaCl溶液中的抗空蚀与抗点蚀性能显著提高,而且随着奥氏体相体积比例的增大,抗空蚀性能逐步增强,但抗空蚀性能在涂层硬度达到450HV后反而下降。与马氏体不锈钢相比,经过激光表面熔凝处理后的奥氏体S31603、S30400不锈钢在3.5%NaCl中的抗空蚀性能没有明显提高。此外,TangCH等利用2kW连续Nd∶YAG激光重熔锰镍铝青铜(MAB),研究发现,处理后的材料表面组织成分杂质降低,形成均匀的单相固溶体(β相);在3.5%NaCl中的抗空蚀性能提高约5倍。表面熔凝层的空蚀破坏过程与原始试样相比存在差别,原始MAB的空蚀破坏始于κ1相,随后在α/β相界形成进一步空蚀,产生韧性撕裂,而处理后MAB试样的相界数量减少,空蚀破坏主要始于三相间的结合点,以脆性撕裂为主。

    (3)激光表面合金化

    激光表面合金化是用激光使基体表面熔化的同时加入合金元素,以基体为溶剂,合金元素为溶质构成配制的合金层的表面处理技术。Szkodo等在碳钢表面预置Mn、Ni、Cr、Nb、Mo、Co等合金粉末,采用激光合金化获得含有奥氏体相的改性层,奥氏体相引发的应变强化作用显著提高了材料的抗空蚀性能。ZhangXB等利用激光合金化在CrNi-Mo不锈钢表面获得WC涂层,涂层与基体间的冶金结合和沉淀相的强化效应导致CrNiMo不锈钢的空蚀质量损失率降低约2/5,而在AA6061铝合金表面激光合金化SiC粉末后,其抗空蚀性能无明显改善。在其中掺杂一定比例的AlN或Si3N4后,其抗空蚀性能增强[29]。此外,在锰镍铝青铜表面利用纯Al粉末进行激光合金化处理后,表面主要形成单一硬质β相,硬度高达300HK,去离子水中抗空蚀性能提高约30倍。

    采用激光处理技术对材料进行表面改性后,表面改性层的组织结构、硬度、均匀性与致密性以及与基体间的结合强度决定了其抗空蚀性能。而金属基体材料性质与激光处理参数、熔覆或合金化用合金材料的变化导致涂层的抗空蚀作用效果和机理存在差异。获得同时具备抗空蚀磨损与抗电化学腐蚀性能的激光表面改性层,以及正确理解激光技术制备涂层的空蚀破坏机理是未来需要努力的方向。

    1.2 热喷涂技术

    近年来,具有对基体热影响小、变形小和生产效率高等特点的热喷涂技术被用于控制各种过流金属部件的空蚀。热喷涂是利用某种热源将涂层材料加热到熔融或半熔融状态,同时借助于焰流或高速气体将其雾化,并推动这些雾化后的粒子喷射到基体表面,沉积成具有某种功能的涂层技术。目前,采用的热喷涂材料主要有铜基合金、镍基合金、铁基自熔性合金、钴基合金及NiTi合金等。而制备技术则逐步集中到能够获得更均匀、更低孔隙率、涂层与基体结合更好、生产效率更高的先进热喷涂方法。

    顾晓波等发现利用超音速火焰喷涂技术在Q235基体上喷涂的CuNi涂层具有较低的孔隙率,其耐空蚀性能优于氧-乙炔火焰喷涂的CuNi涂层,CuNi涂层的空蚀破坏类似于面心立方金属空蚀破坏,失重均匀分布在涂层表面。王国刚等利用自熔性Ni46合金粉末,分别采用活性燃烧高速燃气喷涂与直弧等离子冶金熔覆技术在304不锈钢表面制备涂层,与直弧等离子冶金熔覆镍基涂层相比,活性燃烧高速燃气喷涂镍基涂层属于变形粒子堆积结构,涂层与基体及涂层内层间主要形成机械结合,孔隙较多,抗空蚀性能差,空蚀实验进行6h后已发生严重破坏,失重严重,而前者在实验进行36h后表面仅仅出现了稍微粗糙化,材料失重少;分析认为等离子熔覆镍基涂层内部的冶金组织结构保证了其具备较强的结合强度和冲击韧性,此外,涂层中高含量的Cr增加了涂层的熔融润湿性,促使其形成完整的大块熔覆体。王华仁等发现采用低压等离子喷涂(Low plasma spray,LPS)制备的钴基合金涂层比高速氧燃料气火焰喷涂(High veloci-ty oxygen fuel thermal spray,HVOF)涂层具有更优越的抗空蚀性,在蒸馏水中的空蚀失重分别为18.0mg和420mg;但是热处理(1073K×1h)后HVOF钴基合金涂层的抗空蚀性能显著提高,空蚀失重降为6.1mg。HiragaH等利用激光等离子体混合喷涂(Laser plasma hybrid spraying,LPHS)在钛合金表面制备NiTi涂层,发现富Ni涂层的抗空蚀性能优于等原子比的NiTi涂层,分析认为NiTi奥氏体相的超弹性与富Ni相的高工作硬化能力导致其具有高抗空蚀性能。StellaJ等进一步研究发现,采用预合金化处理利用NiTi合金粉末制备的真空等离子喷涂涂层中非形状记忆相的含量降低,表现出更好的抗空蚀性能。

    王国刚利用超音速火焰喷涂技术制备了非晶纳米Ni基/WC和Fe基涂层,发现涂层保持了良好的纳米和非晶复合结构,主要相的晶粒粒径为20~40nm。涂层结构致密、孔隙率低,与基体在界面元素互扩散形成微冶金结构,微硬度为HV300800~1000。涂层在模拟黄河泥沙的冲蚀实验中表现出优于不锈钢的耐冲蚀性能,制备到梯级水电站的水轮机叶片的涂层在经过3个月的真机考核后都基本完好无损。WuYP等采用HVOF技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面喷涂Fe-Cr-Si-B-Mn自熔性涂层,涂层主要由非晶相与尺度为10